Solución: Grupo de bulones con cabeza próximos a un borde, solicitados a momento y corte, ubicados en una región de peligrosidad sísmica moderada o elevada (XI)

Determinar la resistencia al corte de diseño ( φVn ). D.6
a. Resistencia del acero ( φVs ): D.6.1
φVs = φ n 0,6Asefut Ec. (D-18)
donde:
φ = 0,65 D.4.4(a)ii
De acuerdo con la Tabla 34-1, los bulones de acero ASTM F 1554 Grado 36 satisfacen la definición
correspondiente a Elementos de Acero Dúctil de la sección D.1.
2
Ase = 0,334 in. (ver Tabla 34-2)
fut = 58.000psi (ver Tabla 34-1)
Reemplazando:
φVs = 0,65(2)(0,6)(0,334)(58.000) = 15.110 lb

Solución: Grupo de bulones con cabeza próximos a un borde, solicitados a momento y corte, ubicados en una región de peligrosidad sísmica moderada o elevada (X)

d. Resistencia al descascaramiento del recubrimiento lateral (φNsb): D.5.4
Cuando la distancia al borde, c, es menor que 0,4hef es necesario investigar el modo de falla por D.5.4.1
descascaramiento del recubrimiento lateral del hormigón.
0,4hef = 0, 4(10) = 4,0 in. < 12,0 in.
Por lo tanto el modo de falla por descascaramiento del recubrimiento lateral de hormigón no es aplicable.
Resumen de las resistencias de diseño en base a la resistencia del acero, la resistencia al desprendimiento del hormigón, la resistencia al arrancamiento del anclaje y la resistencia al descascaramiento lateral para la tracción:

Solución: Grupo de bulones con cabeza próximos a un borde, solicitados a momento y corte, ubicados en una región de peligrosidad sísmica moderada o elevada (IX)

c. Resistencia al arrancamiento del anclaje por tracción (φNpn): D.5.3

Solución: Grupo de bulones con cabeza próximos a un borde, solicitados a momento y corte, ubicados en una región de peligrosidad sísmica moderada o elevada (VIII)

b. Resistencia al desprendimiento del hormigón por corte ( φNcbg ) D.5.2
Como la separación entre los anclajes es menor que tres veces la profundidad de empotramiento efectiva D.1
hef (3 × 10 in. = 30 in.), los anclajes se deben tratar como un grupo de anclajes.

Solución: Grupo de bulones con cabeza próximos a un borde, solicitados a momento y corte, ubicados en una región de peligrosidad sísmica moderada o elevada (VII)

5. Determinar la resistencia a la tracción de diseño para carga sísmica (0,75φNn). D.5
a. Resistencia del acero (φNs): D.5.1
φNs = φ n Asefut Ec. (D-3)
donde:
φ = 0,75 D.4.4(a)i
De acuerdo con la Tabla 34-1, los bulones de acero ASTM F 1554 Grado 36 satisfacen la definición correspondiente a Elementos de Acero Dúctil de la sección D.1.

Solución: Grupo de bulones con cabeza próximos a un borde, solicitados a momento y corte, ubicados en una región de peligrosidad sísmica moderada o elevada (VI)

De forma conservadora usar jd = 11 in., valor determinado asumiendo simplemente que la reacción de compresión está ubicada está ubicada a una distancia igual a un espesor de la placa de fijación desde el elemento comprimido del elemento sujetado por los anclajes. Observar que aunque en este ejemplo hemos incluido el análisis según la teoría elástica de vigas, este análisis es complicado y se puede sobreestimar el brazo de momento interno, jd, cuando se analizan placas flexibles. Las Referencias D.4, D.5 y D.6 contienen más información sobre este tema.
Sumando los momentos respecto de la resultante de compresión (ver las figuras del Paso 3):

Solución: Grupo de bulones con cabeza próximos a un borde, solicitados a momento y corte, ubicados en una región de peligrosidad sísmica moderada o elevada (V)

Para este ejemplo, estimaremos el brazo de momento interno, jd, usando tanto el método simplificado que se basa en la hipótesis de que la resultante de compresión está ubicada a una distancia igual a un espesor de la placa de fijación desde el elemento comprimido del elemento sujetado por los anclajes, como el método de las áreas transformadas que se basa en el análisis elástico de una viga de hormigón. De forma conservadora, para verificar el diseño usaremos el menor de los valores obtenidos.
Usando el método simplificado y conservador que supone que la resultante de compresión está ubicada a una distancia igual a un espesor de la placa de fijación (1 in.) desde el elemento comprimido del elemento sujetado, que tiene 8 in. de profundidad:
jd = 2 + 8 + 1 = 11 in.
Este valor del brazo de momento interno, jd, es simplemente la suma de las 2 in. que hay entre los anclajes traccionados y el elemento sujetado, las 8 in. correspondientes a la profundidad del elemento y 1 in. del espesor de la placa.
Ahora planteamos el enfoque más complejo. Suponiendo que las distancias a los bordes desde el centro de los anclajes hasta los bordes de la placa de fijación son iguales a 1-1/2 in., el brazo de momento interno, jd, se puede determinar usando el método tradicional de las áreas transformadas en base a un análisis elástico de la siguiente manera:

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